corrections

TeX/Kapitel/RevisionV11.tex

@@ -74,7 +74,6 @@ $R_f$ angefertigt werden, werden für diese Widerstände Platzhalter
     Verstärkerteils des TIVs]{\label{fig:v11_tia_schematic}Schaltkreis der Revision des
         Verstärkerteils des TIVs.}
 \end{figure}
-\todo{Think about highlighting differences}
 
 Es ist bei einer kaskadierten Verschaltung gewünscht, so viel Verstärkung in die
 erste
@@ -141,12 +140,13 @@ das Spektrum des Rauschens dieser Variante.
 
 \begin{figure}[hb]
     \centering
-    \missingfigure{Add figure of with-IMS noise}
+    \includegraphics[scale=0.8]{datavis/V1_Measurements/with_ims_noise.png}
     \caption{\label{fig:v11_ims_noise}Rauschlevel der $\SI{47}{\mega\ohm}$ Variante mit angeschlossenem IMS.}
 \end{figure}
 
 Diese Messung bestätigt, dass diese Revision der Schaltung keine Oszillationen bei Anschluss einer IMS-Röhre 
-aufweist. Der Fehler der ursprünglichen Version wurde somit erfolgreich behoben.
+aufweist. Das Rauschlevel ist nur minimal beeinträchtigt.
+Der Fehler der ursprünglichen Version wurde somit erfolgreich behoben.
 
 \FloatBarrier
 
@@ -296,8 +296,6 @@ $\SI{120}{\mega\ohm}$ eine zu geringe Bandbreite, während
 die $\SI{47}{\mega\ohm}$ und $\SI{20}{\mega\ohm}$ Varianten beide mehr als ausreichend
 Bandbreite besitzen. Die neue Version der Platine erfüllt somit die Anforderungen.
 
-\clearpage
-
 \subsection{Rauschen}
 
 Folgend wird das Rauschen der Revision vermessen und mit der originalen Version
@@ -571,7 +569,8 @@ Anhand der bereits durchgeführten Messungen wird der $\SI{47}{\mega\ohm}$
 TIV als Verstärker für dieses Experiment genutzt. Dieser besitzt
 das niedrigste Rauschen bei der gewollten Bandbreite von $\SI{30}{\kilo\hertz}$,
 und ist somit die beste Auswahl.
-Das genutzte IMS-System ist vom Typ ???\todo{Ask Moritz which IMS it was},
+Das genutzte IMS-System ist ein 75 mm PEEK-Röhren IMS, mit
+einer Driftspannung von $\SI{75}{\kilo\volt}$,
 welches bereits durch vorherige Messungen im Labor charakterisiert wurde
 und somit eine gut verstandene Platform darstellt.
 Zum Vergleich wird der bestehende Verstärker, der {\em GemiTIV},
@@ -643,8 +642,10 @@ Die in Kapitel \ref{chap:tia_design_goals} festgelegten Ziele
 sind für einen bestimmten Typ von IMS geeignet. Es gibt jedoch 
 andere Arten von IMS, welche schnellere Messungen benötigen, so
 z.~B. dem Hike-IMS.
-Dieses System benötigt Bandbreiten von $\SI{250}{\kilo\hertz}$, mit 
+Dieses System benötigt Bandbreiten von mindestens 
+$\SI{250}{\kilo\hertz}$, mit 
 einem maximalen Eingangssignal von $\SI{10}{\nano\ampere}$.
+Somit wird eine TIV-Verstärkung von $\SI{100}{\mega\ohm}$ angestrebt.
 
 Aus diesem Grund wird im folgenden eine Variante des TIV-Schaltkreises
 erprobt, welche auf diese Parameter eingestellt ist. Hierfür
@@ -668,13 +669,18 @@ und \ref{fig:v24_noise} zeigen die Messwerte auf.
         ab welchem eine Überhöhung der Bandbreite erkennbar ist.
     }
 \end{figure}
-\todo{Recheck/Re-Write graphs}
+
 
 Zu erkennen ist ein flacher Frequenzgang bis circa $\SI{100}{\kilo\hertz}$, mit
-einer darauf folgenden Instabilität, mit einem Peak um $\SI{500}{\kilo\hertz}$ herum.
-Diese Instabilität lässt darauf schließen, dass das GBWP der OpAmps ein limitierender
-Faktor ist, entsprechend Kapitel \ref{chap:opamp_parasitics_gbwp}.
-Der gefilterte Ausgang ist jedoch in seinem gesamten Arbeitsbereich flach, und somit nutzbar.
+einer darauf folgenden Instabilität, mit einer leichten
+Erhöhung von circa 3dB um $\SI{500}{\kilo\hertz}$ herum.
+Diese Erhöhung lässt darauf schließen, dass entweder das Limit
+des OpAmp GBWP erreicht wird (entsprechend Kapitel \ref{chap:opamp_parasitics_gbwp}), oder dass die Abschirmung für
+die höheren Frequenzen nicht ausreichend ist. Da die Überhöhung
+recht gering ist und keine Instabilität darstellt, ist 
+zu vermuten dass durch leichte Anpassungen die Übertragungsfunktion
+abgeflacht werden kann.
+
 
 \begin{figure}[ht]
     \centering
@@ -691,15 +697,16 @@ Der gefilterte Ausgang ist jedoch in seinem gesamten Arbeitsbereich flach, und s
 
 Das Rauschspektrum der erstellten Variante ist ebenfalls sehr gut für den
 Einsatz an einem IMS geeignet.
-Das Rauschlevel ist mit durchschnittlich $\SI{8}{\micro\volt\per\sqrt{\hertz}}$
-bis zur Filter-Grenzfrequenz sehr niedrig. Die in der Bandbreite erkennbare Instabilität ist
+Das Rauschlevel ist mit durchschnittlich $\SI{10}{\micro\volt\per\sqrt{\hertz}}$
+bis zur Filter-Grenzfrequenz sehr niedrig. Die in der Bandbreite erkennbare Überhöhung ist
 ebenso im Rauschen zu erkennen, da ab $\SI{100}{\kilo\hertz}$ das Rauschen stark ansteigt.
-Dies wird jedoch effektiv vom Ausgangsfilter heraus gefiltert, und beeinträchtigt
-somit nicht die Messung.
+Der Ausgangsfilter verringert teilweise das Rauschen, und mit
+einem maximalen Rauschlevel von $\SI{25}{\micro\volt\per\sqrt{\hertz}}$
+sind diese Messwerte dennoch sehr gut nutzbar.
 
 Insgesamt ist die erstellte Variante sehr gut für die Nutzung an schnelleren IMS-Systemen
 geeignet, da sie ein niedriges Rauschen und stabile Bandbreite anbietet.
-Bei weiterer Feineinstellung des TIVs ist zudem zu erwarten, dass die Instabilität
+Bei weiterer Feineinstellung des TIVs ist zudem zu erwarten, dass die Überhöhungen
 korrigiert werden kann, um noch höhere Bandbreiten bei gleicher Verstärkung erreichen
 zu können.